Строительные стали

Строительные сталиНа завершающей стадии возможно продолжение прокатки при более низких температурах в двухфазной у + а — области около 720-750°С, при этом необходимое сочетание прочности и хладостойкое достигается за счет деформации образующегося феррита. Последеформационное охлаждение проката осуществляется на воздухе.

Прочитать остальную часть записи »

Прокатка с малыми степенями обжатия

Прокатка с малыми степенями обжатияОбычно при высокотемпературной контролируемой прокатке сначала добиваются измельчения зерна в зоне рекристаллизации при черновой прокатке при температурах выше 950…1000°С, а затем после выдержки завершают прокатку в интервале температур ниже 900°С, деформируя нерекристаллизующийся аустенит, стремясь получить максимальную поверхность зерен аустенита и ввести полосы деформации, тем самым увеличить количество центров зарождения а-фазы, и, как следствие, измельчить конечное зерно феррита. Обычно суммарная деформация при температурах ниже температуры окончания рекристаллизации составляет 70 %. Управление этими процессами приводит к эффективному измельчению зерна за счет многократной постдинамической рекристаллизации после каждого прохода. При этом не следует допускать прокатку с малыми степенями обжатия за пропуск (критическая деформация) во избежание спонтанного роста зерна.

Чем мельче исходное аустенитное зерно перед деформацией, ниже температура прокатки и выше степень деформации при каждом пропуске, тем мельче будет рекристал-лизованное зерно В том случае, если температура деформации была слишком низкой для протекания процесса рекристаллизации, аустенитное зерно приобретает удлиненную форму.

С увеличением степени микролегирования задержка рекристаллизации может наблюдаться при более высоких температурах деформации.

Так сталь, содержащая 0,03 % Nb, не рекристаллизуется после деформации ниже 900°С. При контролируемой прокатке размер зерна феррита определяется суммарной деформацией при температурах, при которых рекристаллизация протекать не может.

Поэтому важным параметром для чистовой стадии прокатки является толщина подката, которая должна в 3,5-4 раза превышать конечную толщину проката.

Влияние указанных элементов

Влияние указанных элементовАнализ процессов структурообразования при горячей пластической деформации показывает, что эффективное и стабильное воздействие деформации на структуру стали, определяется наличием и величиной трех температурных интервалов, ограниченных критическими точками превращения и температурами рекристаллизации деформированного аустенита данной стали. При традиционной высокотемпературной прокатке температура конца прокатки обычно составляет 50…900°С в зависимости от толщины листа. При такой прокатке горячий аустенит сохраняет большой размер зерна и прокатанный металл имеет унаследованную грубую крупнозернистую ферритоперлитную структуру.

Добавки карбонитридообразующих элементов, таких как ванадий, титан и ниобий, поднимают точку конца рекристаллизации у-фазы на 100 и более градусов в зависимости от их концентрации.

Это объясняется выделением из твердого раствора в процессе охлаждения металла мелкодисперсных карбонитридов, тормозящих миграцию границ аустенитного зерна. Влияние указанных элементов различно, самой высокой способностью торможения рекристаллизации обладает ниобий, за ним следуют титан и ванадий.

При прокатке ниобийсодержагцих сталей число центров зарождения а-фазы значительно увеличивается из-за того, что горячая деформация аустенита в таких сталях активирует, в дополнение к механизму образования центров зарождения а-фазы на границах аустенитных зерен, также механизмы зарождения таких центров на двойниках и в полосах деформации, образующихся при деформации нерекристаллизованного аустенита. Кроме того, деформированное аустенитное зерно имеет большую площадь границ, чем равноосное зерно рекристаллизованного аустенита.

Хрупкое разрушение стальных конструкций

Хрупкое разрушение стальных конструкцийПри этом основным способом упрочнения конструкционных сталей, производимых способом горячей прокатки, являлось легирование углеродом. Сварка, пришедшая как метод соединения на смену клепке и болтовым соединениям, вызвала необходимость снижения содержания углерода в стали, т. к. при повышенном содержании углерода сварку необходимо производить либо в среде защитного газа, либо под слоем флюса, что существенно удорожает строительство и снижает технологичность.

Прочитать остальную часть записи »

Механизм уменьшения размера зерен

Механизм уменьшения размера зеренМеханизм уменьшения размера зерен и улучшения свойств низкоуглеродистых сталей с бейнитной структурой при контролируемой прокатке с последующим ускоренным охлаждением отличается от того, который происходит в сталях, с исключительно диффузионным распадом аустенита. Так как после горячей прокатки нерекристаллизованное мелкое зерно аустенита распадается с образованием еще более мелких элементов структуры — реек бейнитного феррита, их размер ограничен малыми размерами аустенитных зерен. Прочитать остальную часть записи »